1. Eksperimentelle materialer og metoder
1.1 De komposit- og basismaterialer, der bruges til testning, er ASMESB265 Gr.2 og ASME SA516 Gr.70, med specifikationer og mængder på henholdsvis 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 stk.; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 stk.
1.2 Testmetode
1.2.1 Eksplosionssvejseprøve
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Figur 1 Skematisk diagram af segmenteret opladning
1.2.2 Valg af eksplosionshastighed
Ifølge den grundlæggende teori om eksplosionsprocesparametre [14] blev der udført en test på kombinationen af høje og lave eksplosive detonationshastigheder. Det anvendte sprængstof var et ekspanderet ammoniumnitratsprængstof med lav detonationshastighed, formuleret som ammoniumnitratsprængstof+industrisalt, og målemetoden for detonationshastighed var enkelttrins-sondemetoden. Vælg fire kombinationer af høj og lav detonationshastighed, som vist i tabel 1.
Baseret på den flade fordeling af et enkelt sprængstof og den segmenterede fordeling af flere sprængstoffer, kombineret med formlen for eksplosivt detonationstryk, tages længden fra detonationspunktet som den vandrette akse, og detonationstrykket tages som den lodrette akse. som vist i figur 2.
Figur 2 viser fordelingsloven for eksplosionstrykket for en enkelt eksplosiv spredning jævnt. Efter stabil detonation stabiliseres detonationstrykket. Med tidens stigning stiger trykimpulsen lineært. Jo længere og større længden og arealet af det eksplosive kompositmateriale er, jo større er stigningen i detonationstrykimpulsen, hvilket resulterer i større forskelle i ensartetheden af grænsefladesvejsekvaliteten. Dette indikerer, at en enkelt eksplosiv spredning jævnt har visse begrænsninger på pladebredden af eksplosiv svejsning, især for to ublandbare metaller (såsom titanium og stål), hvilket udgør en stor trussel mod deres eksplosive svejsekvalitet.
Grænsefladebindingen af et enkelt sprængstof lagt fladt i eksplosiv svejsning er vist i figur 3. Ved begyndelsen af detonationen støder frontbølgerne sammen i en næsten cirkulær form, hvilket forårsager plastisk deformation af de to metaller. Ved den indledende kollision er den termiske energi, der genereres af den eksplosive detonation, og den termiske energistråle, der genereres af deformationen af de to metaller, relativt svag, hvilket ikke er nok til at forårsage skade på bindingsgrænsefladen. Efter at diameteren af cirklen er afsluttet, øges den eksplosive detonationstrykimpuls gradvist; Samtidig genererer eksplosionen af sprængstoffer termisk energi, og den termiske energi fra kollisionsdeformation danner en højtemperaturstråle; Derudover påvirker de detonations sparsomme bølger genereret af de to langsider og deformationsforstyrrelsen af kompositpladen forårsaget af eksplosionen i fællesskab højtemperaturstrålen, der skal sprøjtes udad i en turbulent form i bindingsgrænsefladelaget, hvilket resulterer i den høje -temperaturstrålesprøjtning og uordnet udledning, hvilket forårsager ujævn bindingsdeformation ved bindingsgrænsefladen, inkonsekvent bindingsensartethed af hele pladen og ustabil produktkvalitet.
